基于振動臺試驗的預(yù)制再生混凝土框架后澆邊節(jié)點分析

建筑科學(xué)與工程學(xué)報 · 2014-03-26 09:38 留言

  0 引 言

  預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)是一種目前常用的建筑結(jié)構(gòu)體系,其與現(xiàn)澆混凝土結(jié)構(gòu)的根本區(qū)別在于預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)中柱、梁、板的連接方式[1]。而結(jié)構(gòu)構(gòu)件連接處的節(jié)點是結(jié)構(gòu)的薄弱環(huán)節(jié),也一直是抗震研究的重點。震害調(diào)查表明,預(yù)制混凝土框架結(jié)構(gòu)的破壞主要表現(xiàn)為因各構(gòu)件間的連接破壞而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體離散、倒塌,因此預(yù)制結(jié)構(gòu)的節(jié)點連接顯得更為重要。隨著灌漿套筒等連接方式在日本和歐美等國長期、大量的實踐,預(yù)制結(jié)構(gòu)逐漸普及,各國學(xué)者對后澆整體式節(jié)點連接方式的研究開始有所涉及[24]。這些試驗結(jié)果表明,后澆整體式節(jié)點與現(xiàn)澆節(jié)點相比具有相同或相近的抗震性能。

  由于預(yù)制構(gòu)件質(zhì)量的可控性,再生混凝土與預(yù)制施工相結(jié)合,不僅可以提高再生混凝土構(gòu)件的質(zhì)量,而且也符合當(dāng)今綠色建筑的發(fā)展趨勢。近幾年來,不少學(xué)者對再生混凝土框架節(jié)點做了一些低周反復(fù)荷載試驗[58],表明雖然再生混凝土節(jié)點的抗震性能略低于普通混凝土,但再生混凝土節(jié)點的抗震性能仍滿足相應(yīng)抗震設(shè)防要求。這類低周反復(fù)荷載試驗一般均在節(jié)點柱上施加恒定軸力,對節(jié)點梁端施加豎向反復(fù)荷載以模擬地震作用下的梁剪力。雖然這類方法可以對節(jié)點的抗震性能進(jìn)行研究,但并不能真實地反映在地震作用下節(jié)點區(qū)的受力特點和破壞情況。因此,為加深對再生混凝土框架節(jié)點的研究,本文中筆者基于采用后澆整體式節(jié)點連接方式的6層預(yù)制再生混凝土框架的振動臺試驗,研究邊節(jié)點的破壞特點和抗震性能,為預(yù)制再生混凝土結(jié)構(gòu)的工程應(yīng)用提供試驗依據(jù)和理論基礎(chǔ)。

  1 振動臺試驗概況

  1.1 相似關(guān)系

  為體現(xiàn)不同樓層的后澆節(jié)點性能的差別,框架設(shè)計為6層,為最大限度地利用振動臺面,預(yù)制再生混凝土框架模型幾何相似比取1/4,加速度相似比取1.848,同時材料使用再生混凝土,彈性模量相似比為1.0?;贐ukingham π定理,模型設(shè)計所需的其他相似關(guān)系可由幾何、加速度、彈性模量3個相似比求出[9]。該模型為欠質(zhì)量人工質(zhì)量模型。

  1.2 模型材料

  試驗時,為了最大程度體現(xiàn)節(jié)點在整體結(jié)構(gòu)的受力和破壞特點,模型后澆節(jié)點和預(yù)制構(gòu)件采用相同的配合比。水泥選用海螺牌普通硅酸鹽水泥P.O42.5,細(xì)骨料選用河砂,再生粗骨料粒徑為5~10 mm。配合比設(shè)計[10]時,采用再生骨料取代率為100%的再生混凝土,混凝土強度等級為C30,坍落度范圍控制在180~200 mm。水、水泥、砂、再生粗骨料的混凝土配合比為1∶1.859∶3.202∶4.554。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB 50010—2010)[11],采用鍍鋅鐵絲模擬鋼筋。模型中縱向鋼筋采用8#和10#鍍鋅鐵絲模擬,箍筋采用14#鍍鋅鐵絲模擬。

  1.3 節(jié)點設(shè)計及模型制作

  試驗?zāi)P蜑?跨2開間6層的框架結(jié)構(gòu),平面和立面布置規(guī)則。模型集中了中節(jié)點和邊節(jié)點2種后澆節(jié)點形式。結(jié)構(gòu)按“強柱弱梁”的原則進(jìn)行設(shè)計,模型的配筋和構(gòu)造要求按設(shè)防烈度為8度、設(shè)計地震分組為第2組、建筑場地為Ⅱ類場地的地震區(qū)進(jìn)行設(shè)計[12]。根據(jù)相似關(guān)系,模型結(jié)構(gòu)的總高度為4 500 mm。

  《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(送審稿)中規(guī)定預(yù)制柱的縱向鋼筋可采用套筒灌漿、漿錨搭接、焊接等連接方式。試驗中,框架梁設(shè)計為預(yù)制疊合梁,梁頂鋼筋現(xiàn)場綁扎;所有后澆節(jié)點的連接形式采取柱柱榫式連接,上下柱鋼筋采用焊接連接。結(jié)構(gòu)施工順序為:分批預(yù)制梁和柱,并預(yù)留焊接和錨固鋼筋;下柱上擱置預(yù)制梁,綁扎梁頂鋼筋,吊裝上柱,保證其垂直度,焊接上下柱鋼筋;綁扎樓板鋼筋,澆筑節(jié)點區(qū)及板混凝土。

  1.4 試驗方案

  為了模擬多種場地條件,振動臺所輸入的地震波選用汶川地震波(WCW)、El Centro波(ELW)和上海人工波(SHW),試驗共分為35個試驗工況。依次對模型進(jìn)行了8個地震水準(zhǔn)的激勵,分別為0.066g(7度多遇)、0.130g(8度多遇)、0.185g(7度基本)、0.264g(9度多遇)、0.370g(8度基本)、0.415g(7度罕遇)、0.550g(8度罕遇弱)和0.750g(8度罕遇),其中,g為重力加速度。試驗中,按相似關(guān)系調(diào)整加速度峰值和時間間隔。在每個試驗階段,從臺面輸入地震波的順序依次為WCW,ELW,SHW。模型的主震方向為x方向,地震波為單向輸入。

  模型的1~6層邊節(jié)點在2個方向均布置了加速度傳感器和拉線式位移傳感器,測試模型在節(jié)點處的加速度和位移變化。

  2 試驗過程及現(xiàn)象

  在整個試驗過程中,模型1,2層節(jié)點破壞最為嚴(yán)重,3層部分節(jié)點產(chǎn)生裂縫,且裂縫多集中在梁端,模型4~6層節(jié)點并未看出明顯破壞現(xiàn)象。在地震荷載作用下,再生混凝土后澆節(jié)點的破壞與普通混凝土后澆節(jié)點十分類似[13],經(jīng)歷了初裂、通裂、極限和破壞4個階段。

  由于邊節(jié)點和中節(jié)點處梁提供的約束作用機理不同,故二者破壞過程和破壞形態(tài)有一定的差別。在第8個工況SHW后,1層部分邊節(jié)點的梁端出現(xiàn)了很細(xì)小的裂縫。此后,裂縫均主要出現(xiàn)在梁端,裂縫逐漸發(fā)展形成通縫,寬度增加,后澆節(jié)點與柱結(jié)合面并未產(chǎn)生明顯的裂縫。9度多遇地震后,2層的邊節(jié)點梁端開始產(chǎn)生裂縫,且裂縫較為明顯。經(jīng)歷更加強烈的地震烈度后,1層和2層的邊節(jié)點開始出現(xiàn)斜裂縫,且邊節(jié)點核心區(qū)斜裂縫多集中在無梁一側(cè)。在8度罕遇地震后,部分邊節(jié)點與下柱結(jié)合面處產(chǎn)生較為明顯的水平裂縫,節(jié)點處的斜裂縫繼續(xù)發(fā)展,并逐漸貫通,2層邊節(jié)點甚至出現(xiàn)了保護(hù)層脫落的現(xiàn)象。

  從試驗過程可以看出,在試驗的后期,遭遇強烈地震時,模型底部混凝土后澆節(jié)點剛度迅速退化,呈現(xiàn)半剛接狀態(tài),裂縫發(fā)展較快,部分后澆邊節(jié)點與下柱結(jié)合面產(chǎn)生很寬的水平裂縫。但同時需要指出的是,受力較小的后澆節(jié)點與上柱的結(jié)合面處,并未產(chǎn)生任何水平裂縫。

  3 試驗結(jié)果

  3.1 節(jié)點水平剪力與反彎點相對位移

  振動臺試驗中加速度傳感器布置在1~6層邊節(jié)點處,將模型的6層邊柱簡化為層間剪切模型,等效質(zhì)量集中在每層節(jié)點處。

  節(jié)點區(qū)上下柱端剪力反映了節(jié)點所受水平剪力的大小,柱剪力在數(shù)值上等于該柱以上各質(zhì)點地震力的疊加。

  各邊節(jié)點所受柱端水平剪力沿樓層高度方向呈現(xiàn)遞減趨勢,在2個方向剪力從大到小依次為1層、2層、3層、4層、5層、6層;在整個試驗過程中,4~6層節(jié)點的柱端剪力始終很小,這與試驗結(jié)束后結(jié)構(gòu)的4~6層節(jié)點并未產(chǎn)生裂縫是吻合的,4~6層邊節(jié)點并未達(dá)到承載力極限狀態(tài)。

  在彈性階段,隨著地震強度的增加,各樓層邊節(jié)點之間所受柱端水平剪力逐漸增加;當(dāng)邊節(jié)點達(dá)到承載力極限狀態(tài)后,其剛度退化導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體剛度下降,這時隨著地震強度的增加,邊節(jié)點所受柱端水平剪力反而隨之下降。這與試驗后期觀察到的部分邊節(jié)點出現(xiàn)塑性鉸,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體抗側(cè)剛度下降的宏觀現(xiàn)象也是吻合的。

  通過布置在節(jié)點處的拉線式位移傳感器,可以測得在各工況地震作用下各樓層邊節(jié)點上下柱反彎點之間的相對位移Δi(t)節(jié)點上下柱反彎點之間的相對位移能夠在一定程度上反映出節(jié)點的破壞情況。表3中給出了各試驗工況下各節(jié)點上下柱反彎點的最大相對位移。

  隨著地震強度的不斷增大,模型各節(jié)點上下柱反彎點的相對位移也隨之增大;在整個試驗過程中,1層和2層節(jié)點的上下柱反彎點相對位移最大,其余各層相對位移從大到小依次為3層、4層、5層、6層。在試驗后期,模型1層和2層節(jié)點的柱反彎點相對位移的增長幅度大于3~6層節(jié)點的增長幅度,這是因為在試驗后期高強度地震作用下,模型的1層和2層邊節(jié)點破壞嚴(yán)重,導(dǎo)致節(jié)點剛度退化較快的結(jié)果。采用后澆節(jié)點的預(yù)制再生混凝土框架結(jié)構(gòu)的樓層位移變化情況與現(xiàn)澆再生混凝土框架結(jié)構(gòu)十分類似,但試驗后期層間位移明顯偏大[14],這是因為后澆節(jié)點在彈塑性階段破壞更為嚴(yán)重導(dǎo)致的。

  3.2 滯回曲線

  滯回曲線反映了結(jié)構(gòu)構(gòu)件在反復(fù)荷載作用下表現(xiàn)出的變形特性,又稱變形恢復(fù)力曲線,是結(jié)構(gòu)試件抗震綜合性能的體現(xiàn)。根據(jù)框架模型邊節(jié)點的水平剪力和對應(yīng)的上下柱反彎點相對位移,可以得到不同樓層邊節(jié)點在地震試驗中的荷載位移曲線,即滯回曲線。在試驗前期,滯回曲線基本上為直線循環(huán),表明此時邊節(jié)點處于彈性工作狀態(tài);進(jìn)入彈塑性階段后,節(jié)點產(chǎn)生裂縫,出現(xiàn)殘余變形,滯回曲線面積增大,并逐漸彎曲,向位移軸靠攏,且有“捏縮”效應(yīng),形狀由原來的梭形向反S形轉(zhuǎn)化。隨著地震強度的增大,邊節(jié)點的剛度、強度和耗能能力隨之退化,滯回環(huán)“捏縮”效應(yīng)更加明顯。

  l4~6層邊節(jié)點破壞程度較輕或基本沒有破壞,節(jié)點剛度退化較小,滯回曲線基本上仍為直線。1層邊節(jié)點滯回曲線在后期強震作用下向位移軸靠攏更為明顯,滯回環(huán)面積最大,“捏縮”效應(yīng)明顯,2層次之;表明模型1層和2層邊節(jié)點是結(jié)構(gòu)受力最大和破壞最為嚴(yán)重的節(jié)點,在結(jié)構(gòu)設(shè)計時應(yīng)尤為注意。

  3.3 骨架曲線和延性

  模型1層和2層節(jié)點上下反彎點相對位移較大,相應(yīng)的破壞較為嚴(yán)重,3~5層節(jié)點相對位移較小,其相應(yīng)的破壞程度也較小。各樓層邊節(jié)點的初始剛度基本一致,骨架曲線呈現(xiàn)為一條直線,說明此時邊節(jié)點處于彈性階段;隨著地震作用造成結(jié)構(gòu)的累積損傷,各樓層的邊節(jié)點剛度發(fā)生退化,1層和2層邊節(jié)點剛度退化較快,骨架曲線出現(xiàn)了下降段,表明模型的1層和2層邊節(jié)點已經(jīng)進(jìn)入破壞階段,而3~5層邊節(jié)點雖然有所損傷,但骨架曲線卻沒有進(jìn)入下降段,邊節(jié)點并未達(dá)到承載力極限狀態(tài),這與前面的分析是一致的。

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  延性系數(shù)反映了結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的非線性變形能力,是評價結(jié)構(gòu)、構(gòu)件抗震性能的一個重要因素。本文中采用上下柱反彎點相對位移延性系數(shù)來反映邊節(jié)點塑性變形能力。延性計算一般使用極限位移Δu與屈服位移Δy來計算,即延性系數(shù)μ=Δu/Δy。由于振動臺試驗無法通過試驗儀器及時獲得柱剪力,試驗并未采集到骨架曲線上1層和2層邊節(jié)點柱端剪力下降到85%時的試驗數(shù)據(jù),因此本文中的延性系數(shù)μm的計算采用節(jié)點達(dá)到最大承載力時對應(yīng)的上下柱反彎點相對位移Δm和屈服時所對應(yīng)的位移Δy來計算,即μm=Δm/Δy,其中,屈服時所對應(yīng)的位移Δy采用通用屈服彎矩法[15]計算。模型1層和2層邊節(jié)點2個方向的延性系數(shù)的具體數(shù)值如表4所示。

  1層和2層邊節(jié)點柱端延性系數(shù)較為接近,2層略好于1層。同時與普通混凝土后澆節(jié)點的相關(guān)研究進(jìn)行對比[16],可以看出,再生混凝土應(yīng)用于后澆節(jié)點,其抗震性能與普通混凝土后澆節(jié)點相近。

  3.4 剛度退化

  在地震作用下,邊節(jié)點的剛度會不斷退化,由柱剪力和柱端相對位移可以計算出邊節(jié)點的折算剛度,即用各工況下的2個方向上剪力絕對值之和除以位移絕對值之和。各樓層邊節(jié)點剛度退化趨勢較為接近,且邊節(jié)點剛度在試驗初期下降很快,當(dāng)邊節(jié)點出現(xiàn)裂縫時,節(jié)點剛度已經(jīng)很小,在彈塑性階段,邊節(jié)點剛度隨位移的增大而緩慢減小。對比1~5層邊節(jié)點剛度退化曲線,1層和2層邊節(jié)點剛度退化相對較大,這與在整個試驗過程中,下部2層的邊節(jié)點破壞程度也相對較大的宏觀現(xiàn)象是一致的。

  4 邊節(jié)點計算分析

  3~6層邊節(jié)點并未達(dá)到抗剪承載力極限狀態(tài)。采用現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中節(jié)點抗剪承載力的計算公式,直接計算再生骨料取代率為100%的再生混凝土后澆節(jié)點的抗剪承載力偏于不安全,需要引入再生混凝土界面影響系數(shù)η1=0.9,再生混凝土后澆節(jié)點的構(gòu)造仍需要加強。

  參閱相關(guān)文獻(xiàn)[3],[4],為改進(jìn)和提高后澆再生混凝土節(jié)點的抗剪承載力,可以對疊合面進(jìn)行鑿毛處理,在預(yù)制梁、柱端頭設(shè)置剪力鍵,增強節(jié)點區(qū)后澆混凝土與預(yù)制梁、柱之間的剪力傳遞,避免新舊混凝土界面處發(fā)生受界面影響的開裂或破壞。此外,還可以在預(yù)制混凝土結(jié)構(gòu)后澆節(jié)點區(qū)域采用鋼纖維混凝土,不僅可以減少節(jié)點核心區(qū)箍筋用量,方便現(xiàn)場施工,還可以提高節(jié)點的開裂強度和節(jié)點開裂階段的延性和耗能能力,減小節(jié)點核心區(qū)的剪切變形。

  5 結(jié) 語

 ?。?)從試驗結(jié)果可以看出,在試驗的后期,遭遇強烈地震時,模型1層和2層邊節(jié)點破壞最為嚴(yán)重,后澆混凝土邊節(jié)點剛度退化迅速,呈現(xiàn)半剛接狀態(tài)。在地震作用下,后澆再生混凝土邊節(jié)點的破壞與普通混凝土邊節(jié)點破壞十分類似,經(jīng)歷了初裂、通裂、極限和破壞4個階段。值得注意的是,部分后澆邊節(jié)點與下柱結(jié)合面會產(chǎn)生很寬的水平裂縫,建議工程實際中,對新舊混凝土結(jié)合面做打毛處理,或在預(yù)制梁柱端頭設(shè)置剪力鍵,避免新舊混凝土界面處發(fā)生受界面影響的開裂或破壞。

 ?。?)各邊節(jié)點所受柱水平剪力沿樓層高度方向呈現(xiàn)遞減趨勢;在彈性階段,隨著地震強度的增加,各節(jié)點所受水平剪力逐漸增加,當(dāng)邊節(jié)點達(dá)到承載力極限狀態(tài)后,隨著地震強度的增加,水平剪力反而隨之下降。隨著地震強度的不斷增大,模型各節(jié)點的上下柱端反彎點相對位移也隨之增大;在整個試驗過程中,1層和2層節(jié)點的上下柱反彎點相對位移最大。

  (3)在試驗前期,邊節(jié)點滯回曲線基本上為直線循環(huán),此時邊節(jié)點處于彈性工作狀態(tài);進(jìn)入彈塑性階段后,滯回曲線面積增大,并逐漸彎曲,向位移軸靠攏,且有“捏縮”效應(yīng),形狀由原來的梭形向反S形轉(zhuǎn)化。隨著地震強度的增大,滯回環(huán)“捏縮”效應(yīng)更加明顯。1層和2層節(jié)點是結(jié)構(gòu)受力最大和破壞最為嚴(yán)重的節(jié)點。

 ?。?)各樓層的初始邊節(jié)點剛度基本一致,骨架曲線呈現(xiàn)為一條直線;隨著地震作用造成結(jié)構(gòu)的累積損傷,各樓層的邊節(jié)點剛度發(fā)生退化,1層和2層邊節(jié)點剛度退化相對較大,骨架曲線出現(xiàn)了下降段,而3~5層邊節(jié)點雖然有所損傷,但并未達(dá)到承載力極限狀態(tài),骨架曲線仍未進(jìn)入下降段。再生混凝土后澆節(jié)點延性和普通混凝土后澆節(jié)點的抗震性能相接近。

 ?。?)各層邊節(jié)點剛度退化趨勢較為接近,且節(jié)點剛度在試驗初期下降很快,當(dāng)節(jié)點出現(xiàn)裂縫時,節(jié)點剛度已經(jīng)很小,在彈塑性階段,邊節(jié)點剛度隨位移的增大而緩慢減小,1層和2層邊節(jié)點剛度退化相對較大。

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編輯:王欣欣

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