筒倉結(jié)構(gòu)整體破壞的幾種可能
2005年,浙江某日產(chǎn)5000T水泥廠60m高生料均化庫“爆炸”,頃刻間濃煙四起,方圓一里內(nèi)塵土飛揚(yáng),遮天蔽日。該事故中兩人死亡,多人受傷。2009年,重慶某水泥廠60m高均化庫倒塌,臨近高速公路中斷,窯尾提升機(jī),收塵器被砸壞,全廠停產(chǎn),損失巨大。事故后行業(yè)內(nèi)反響巨大,勘察,設(shè)計(jì),施工,監(jiān)理等相關(guān)方立刻展開調(diào)查。不少業(yè)主因此擔(dān)心,“我的筒倉安全嗎?”
近年來水泥工業(yè)蓬勃發(fā)展,大型新型干法水泥廠象雨后春筍般在全國各地興建。鋼筋混凝土筒倉結(jié)構(gòu)可謂大型水泥廠一大特色,直徑從10m到60m,高度從20m到70m,儲存物包括生料,摻和料,粉煤灰,碎石,熟料,水泥等,儲量從幾百噸到幾萬噸。由于結(jié)構(gòu)的重要性,在設(shè)計(jì),施工過程中,對于筒倉的安全性考慮和采取的措施是到位的。筒倉一般設(shè)計(jì)為筒壁支撐,倉體部分經(jīng)嚴(yán)格裂縫驗(yàn)算,一般結(jié)構(gòu)裂縫寬度平均不超過0.2mm,所配置的水平鋼筋均大于抵抗物料側(cè)壓力所需要的配筋。支撐筒壁內(nèi)的壓應(yīng)力也遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于混凝土極限抗壓強(qiáng)度。雖然經(jīng)受著內(nèi)部物料磨蝕的考驗(yàn),由筒倉上部結(jié)構(gòu)破壞導(dǎo)致的整體倒塌的案例極其罕見。
以外徑23m,高60m均化庫為例,減壓錐底部標(biāo)高10m,有效儲料高度48m。建立立體模型進(jìn)行三維結(jié)構(gòu)分析,可得出筒倉應(yīng)力圖譜及支座位移和支座反力表。其中地基假設(shè)為基巖,大直徑樁基礎(chǔ)?;鶐r彈性模量E=5400MPa, 變形模量S=4700MPa,單軸天然抗壓強(qiáng)度37MPa。物料重量按照庫壁圓周單位面積以重力荷載輸入,結(jié)構(gòu)自重自動計(jì)算。物料水平壓力按照每8m分段計(jì)算后輸入。除重力荷載和倉體水平壓力,模型還同時考慮0.1KPa風(fēng)荷載,30℃溫度應(yīng)力作用。荷載組合COMB1=1.0水平荷載+1.0豎向荷載+1.0風(fēng)荷載+1.0溫度荷載。
筒倉計(jì)算模型 筒倉支座編號(18個樁基)
筒倉水平張拉應(yīng)力圖(MPa)
筒倉支撐筒壁豎向壓應(yīng)力圖(MPa)
筒倉支座位移表(U3為豎向位移)
Joint |
OutputCase |
CaseType |
U1 |
U2 |
U3 |
Text |
Text |
Text |
mm |
mm |
mm |
1152 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.423572 |
1153 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.277061 |
1154 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.156762 |
1155 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.104003 |
1156 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.118924 |
1157 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.19362 |
1158 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.323747 |
1159 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.50952 |
1160 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.723234 |
1161 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.785961 |
1162 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.153861 |
1163 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-13.85638 |
1164 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-14.569513 |
1165 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.840982 |
1166 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.934998 |
1167 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.144679 |
1168 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-14.943134 |
1169 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.414919 |
從筒倉應(yīng)力圖及支座位移表分析,支座位移均勻,各樁基能均勻受力,結(jié)構(gòu)沉降較小。倉體部分最大張應(yīng)7MPa,控制水平張力需要水平鋼筋3d25@150(二級鋼筋)。而裂縫控制需要的水平鋼筋為3d25@90,此時倉壁平均裂縫在0.18mm左右,僅比肉眼能夠分辨的大小0.1mm稍大??梢妭}壁結(jié)構(gòu)距離徹底破壞狀態(tài)相差甚遠(yuǎn)。再看支撐筒壁壓應(yīng)力,支座處及洞口局部約16MPa,但該部分有加強(qiáng)結(jié)構(gòu)和鋼筋,剛度和強(qiáng)度均遠(yuǎn)大于筒壁,結(jié)構(gòu)安全是有保證的。其余大部分筒壁壓應(yīng)力在8-12MPa,若用C30混凝土,其設(shè)計(jì)抗壓強(qiáng)度fc=14.3MPa,而混凝土的極限抗壓強(qiáng)度fu應(yīng)大于30MPa??梢娭瓮脖诒粔核榈目赡苄詷O小,除非施工質(zhì)量極差。況且,目前絕大數(shù)大型筒倉一般用C40混凝土,加上豎向鋼筋作用,強(qiáng)度更有保障。
顯然,導(dǎo)致筒倉結(jié)構(gòu)整體破壞的原因,極可能在基礎(chǔ)和地基方面。
當(dāng)工程地質(zhì)良好,地基土承載力較高,比如大于500Kpa時,或者基巖埋深較淺,采用淺基礎(chǔ)比較經(jīng)濟(jì)時,筒倉均采用環(huán)板基礎(chǔ)。環(huán)板基礎(chǔ)整體剛度大,與上部結(jié)構(gòu)協(xié)調(diào)工作,抵抗地基不均勻沉降的彈性好。這類基礎(chǔ)施工采取大面積開挖,整個地基被揭露出來,可以直觀判斷地基的狀況,筒倉因?yàn)榈鼗鶈栴}發(fā)生整體破壞的可能性極小,除非產(chǎn)生更大范圍的地基整體失效,如大型滑坡。
當(dāng)?shù)鼗至右陨宪浫醺采w土層厚度較大時,筒倉一般采用樁基礎(chǔ)。由于筒倉自重加上儲料的總重量大,每跟樁的壓力一般較大,從數(shù)百噸到數(shù)千噸。本文算例設(shè)18個樁基,通過三維整體分析可以得出支座反力標(biāo)準(zhǔn)值如下表。
筒倉支座反力表(F3為豎向反力)
Joint |
OutputCase |
CaseType |
F1 |
F2 |
F3 |
Text |
Text |
Text |
N |
N |
N |
1152 |
COMB1 |
Combination |
85836.97 |
-42010.05 |
21068598.85 |
1153 |
COMB1 |
Combination |
47503.47 |
-62834.4 |
20868465.98 |
1154 |
COMB1 |
Combination |
44420.81 |
-9892.97 |
20704136.68 |
1155 |
COMB1 |
Combination |
37830.63 |
41529.65 |
20632067.96 |
1156 |
COMB1 |
Combination |
19832.27 |
62139.95 |
20652449.58 |
1157 |
COMB1 |
Combination |
-4533.27 |
37621.11 |
20754485.4 |
1158 |
COMB1 |
Combination |
-24906.64 |
-42717.23 |
20932239.05 |
1159 |
COMB1 |
Combination |
-34128.35 |
-159173.02 |
21186004.4 |
1160 |
COMB1 |
Combination |
-67307.09 |
-205450.83 |
21477937.62 |
1161 |
COMB1 |
Combination |
-230719.13 |
63011.75 |
21563623.2 |
1162 |
COMB1 |
Combination |
-564856.2 |
796543.01 |
20700174.33 |
1163 |
COMB1 |
Combination |
-113417.7 |
514236.47 |
18927815.37 |
1164 |
COMB1 |
Combination |
1026491.28 |
-597778.05 |
19901954.74 |
1165 |
COMB1 |
Combination |
446166.12 |
-445665.57 |
21638781.67 |
1166 |
COMB1 |
Combination |
-392870.98 |
-300832.66 |
21767207.78 |
1167 |
COMB1 |
Combination |
-636393.82 |
-220024.67 |
20687632.08 |
1168 |
COMB1 |
Combination |
142688.97 |
361357.36 |
20412320.55 |
1169 |
COMB1 |
Combination |
218362.68 |
209940.15 |
21056779.99 |
從上表看出,最大樁頂荷載1166支座為2176噸,平均單個樁頂荷載標(biāo)準(zhǔn)值在2100噸左右,如此巨大的荷載作用在單個構(gòu)件上,如果樁基質(zhì)量存在問題導(dǎo)致樁身強(qiáng)度偏低,或樁端持力層強(qiáng)度不足,或其它不良地質(zhì)情況,均可能造成樁體破壞進(jìn)而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體倒塌。
首先從不良地質(zhì)情況分析導(dǎo)致筒倉整體破壞的可能性。從業(yè)人員往往會相信基巖埋深比較淺的工程場地是好的場地,基巖給人的感覺就等于安全,可靠,基礎(chǔ)簡單,經(jīng)濟(jì)。多數(shù)情況下,這種直覺是正確的。然而,由于巖石是非均勻的物質(zhì),基巖分布情況,軟弱面構(gòu)造,走向,傾斜,邊坡,溶蝕,裂隙等,決定了巖體結(jié)構(gòu)異常復(fù)雜。而基巖一般埋藏在土體深處,完整、準(zhǔn)確判斷巖石的具體狀態(tài)并不容易。物探可以探明大型斷裂構(gòu)造,鉆探可以取芯查明巖石樣本物理指標(biāo),但目前還沒有一種方法可以明確判斷場地范圍內(nèi)基巖的整體外貌以及巖體內(nèi)部溶蝕裂隙和軟弱面的具體分布,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)所依賴的地質(zhì)資料具有不完整性,它并非總是具有大于1.0的安全系數(shù),這是對結(jié)構(gòu)安全的潛在威脅。
筒倉結(jié)構(gòu)整體倒塌有以下幾種可能:
一、結(jié)構(gòu)位于基巖凌空面附近,基巖存在軟弱結(jié)構(gòu)面。
這種軟弱結(jié)構(gòu)面如果分布不普遍,地勘鉆孔如果剛好不在該結(jié)構(gòu)面處,則很難發(fā)現(xiàn)。就算沒有軟弱面,當(dāng)樁基荷載很大時,基巖凌空面也可能整體被剪切破壞,導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體倒塌。應(yīng)對措施是,地勘明確判斷基巖凌空面及走向,結(jié)構(gòu)物遠(yuǎn)離凌空面。在初步勘察階段一般能發(fā)現(xiàn)基巖面標(biāo)高有突變,詳細(xì)勘察階段則應(yīng)增加布孔數(shù)量和加大勘察范圍,明確指出基巖凌空面具體位置和走向。如果結(jié)構(gòu)物因?yàn)楣に嚥贾貌荒苓h(yuǎn)離基巖凌空面,應(yīng)將樁基底部標(biāo)高控制在能滿足基巖邊坡穩(wěn)定的標(biāo)高。
基巖凌空軟弱結(jié)構(gòu)面破壞示意圖
傾斜基巖面樁基滑移示意圖
二、基巖面傾斜角度大,樁基嵌入巖石深度不足,導(dǎo)致樁基滑移。
這種情況一般從地勘資料能夠判斷基巖面的傾斜角度,設(shè)計(jì)時應(yīng)適當(dāng)加大樁基嵌巖深度。施工時則務(wù)必以基底最低點(diǎn)計(jì)算樁基入巖深度,切忌因施工或測量誤差導(dǎo)致樁基嵌巖深度不足,這將導(dǎo)致樁基滑移,進(jìn)而造成結(jié)構(gòu)整體倒塌的事故?;鶐r面陡峭情況還應(yīng)注意樁間距與樁底高差的關(guān)系,應(yīng)根據(jù)地勘報(bào)告要求驗(yàn)算巖石邊坡穩(wěn)定性。地勘報(bào)告缺少此項(xiàng)參數(shù)時,應(yīng)要求地勘單位補(bǔ)充該數(shù)據(jù)。
三、樁基位于溶洞頂部
巖溶地區(qū)的樁基危險性極高,詳細(xì)地質(zhì)勘察不可能完全找出整個場地內(nèi)的溶洞。樁基規(guī)范規(guī)定,對于一柱一樁結(jié)構(gòu),應(yīng)進(jìn)行施工勘察,查明樁底5m或3d范圍內(nèi)的地質(zhì)情況。對于筒倉這種重型結(jié)構(gòu),當(dāng)然不能認(rèn)為是群樁而放松對地質(zhì)勘察的要求。尤其在巖溶地區(qū),對所有樁底進(jìn)行地質(zhì)勘察是絕對必要的。
溶洞頂部破壞示意圖
四、局部樁基失效
當(dāng)樁基位于地下水豐富,軟弱土層較厚,樁身長度較大時,一般采用鉆孔或沖孔樁。這種樁基施工一般采用泥漿護(hù)壁法施工,可能因?yàn)榈刭|(zhì)資料不夠準(zhǔn)確,施工設(shè)備局限,樁底沉渣清理不完全,或混凝土澆筑過程中塌孔,漏漿等原因,導(dǎo)致部分或全部樁基存在質(zhì)量缺陷。而目前絕大多數(shù)地區(qū)樁基質(zhì)量檢查規(guī)定只對樁基采用抽樣檢查,極有可能漏掉存在質(zhì)量隱患的樁基。根據(jù)本模型,假設(shè)單樁豎向承載力特征值為2200噸。計(jì)算顯示,當(dāng)局部樁基失效后,由于基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的剛度大,基底反力傳遞給相鄰樁基。根據(jù)樁基設(shè)計(jì),當(dāng)單樁荷載標(biāo)準(zhǔn)值超過其設(shè)計(jì)承載能力兩倍時可能達(dá)到破壞極限狀態(tài)。即當(dāng)樁頂壓力接近或超過4400噸時,樁基極有可能發(fā)生破壞。計(jì)算顯示,當(dāng)僅一根或兩根樁失效時,相鄰樁基荷載增加幅度尚不能達(dá)到破壞極限狀態(tài)。當(dāng)1165, 1166, 1167三根樁同時失效后,相鄰樁基1164, 1168號樁反力接近極限。當(dāng)1164, 1165, 1166, 1167四條樁失效后,相鄰兩個樁1163 1168豎向反力分別達(dá)到4327噸和4533噸,接近或大于極限破壞狀態(tài)。從支座位移表看出,當(dāng)三個或四個樁基失效后,失效樁基的豎向下沉量不超過50mm,結(jié)構(gòu)整體傾斜尚不明顯,肉眼甚至無法判斷結(jié)構(gòu)已經(jīng)傾斜。然而此刻數(shù)個樁基已經(jīng)失去工作能力,隨著倉內(nèi)物料不斷增加,時間不斷推移,緊接著導(dǎo)致失效樁基臨近兩個或多個樁反力急劇增加,并很快達(dá)到破壞極限狀態(tài),從而失去承載能力。這樣,結(jié)構(gòu)樁基極有可能在短時間內(nèi)勢如破竹一般一個接著一個發(fā)生破壞,從而導(dǎo)致上部結(jié)構(gòu)整體倒塌。這種狀況更具有隱蔽性,從表面看是由于“人力所不及”所造成的災(zāi)難。只有加強(qiáng)施工過程監(jiān)控及竣工驗(yàn)收質(zhì)量檢查才能完全避免此類事故發(fā)生。
三個樁失效后支座反力表(F3為豎向反力)
Joint |
OutputCase |
CaseType |
U1 |
U2 |
U3 |
Text |
Text |
Text |
mm |
mm |
mm |
1152 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-21.224864 |
1153 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-18.127689 |
1154 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-15.34203 |
1155 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-13.185333 |
1156 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-11.873083 |
1157 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-11.531689 |
1158 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-12.199946 |
1159 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-13.827384 |
1160 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-16.229438 |
1161 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-18.910009 |
1162 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-20.815496 |
1163 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-22.082821 |
1164 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-26.947547 |
1165 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-35.705038 |
1166 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-37.379988 |
1167 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-34.969251 |
1168 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-27.18305 |
1169 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-24.203466 |
四個樁失效后支座反力表(F3為豎向反力)
Joint |
OutputCase |
CaseType |
F1 |
F2 |
F3 |
Text |
Text |
Text |
N |
N |
N |
1152 |
COMB1 |
Combination |
-716252.31 |
44958.72 |
31427468.15 |
1153 |
COMB1 |
Combination |
-314725.25 |
389307.78 |
24720565.17 |
1154 |
COMB1 |
Combination |
-33559.98 |
883403.55 |
19016890.69 |
1155 |
COMB1 |
Combination |
73449.87 |
1304075.2 |
14943881.46 |
1156 |
COMB1 |
Combination |
48790.43 |
1514251.07 |
12903438.2 |
1157 |
COMB1 |
Combination |
-20214.02 |
1458530.65 |
13086277.14 |
1158 |
COMB1 |
Combination |
-41304.09 |
1134570.28 |
15471311.75 |
1159 |
COMB1 |
Combination |
55270.68 |
636989.96 |
19826333.49 |
1160 |
COMB1 |
Combination |
239790.25 |
250796.9 |
25648808.37 |
1161 |
COMB1 |
Combination |
377764.15 |
425019.19 |
31933628.53 |
1162 |
COMB1 |
Combination |
739069.02 |
830972.73 |
37188770.86 |
1163 |
COMB1 |
Combination |
3279954.31 |
-1374585.22 |
43278543.29 |
1164 |
COMB1 |
Combination |
4132354.35 |
-2494164.16 |
442067.57 |
1165 |
COMB1 |
Combination |
1007685.75 |
-967599.36 |
493394.32 |
1166 |
COMB1 |
Combination |
-1279441.28 |
-849711.94 |
491567.15 |
1167 |
COMB1 |
Combination |
-3490936.93 |
-1925782.3 |
444477.23 |
1168 |
COMB1 |
Combination |
-2820723.29 |
-1189546.11 |
45334717.85 |
1169 |
COMB1 |
Combination |
-1236971.66 |
-71486.93 |
38280534.01 |
四個樁失效時支座位移表(U3為豎向位移)
Joint |
OutputCase |
CaseType |
U1 |
U2 |
U3 |
Text |
Text |
Text |
mm |
mm |
mm |
1152 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-23.006931 |
1153 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-18.097046 |
1154 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-13.921589 |
1155 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-10.939884 |
1156 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-9.446148 |
1157 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-9.579998 |
1158 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-11.325997 |
1159 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-14.514153 |
1160 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-18.77658 |
1161 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-23.377473 |
1162 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-27.224576 |
1163 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-31.682682 |
1164 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-44.206757 |
1165 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-49.339432 |
1166 |
COMB1 |
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0 |
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0 |
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1168 |
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1169 |
COMB1 |
Combination |
0 |
0 |
-28.023817 |
四個樁失去功能后庫壁壓應(yīng)力圖
四個樁失去功能后庫壁壓應(yīng)力圖
從庫壁壓力圖看出,三個樁發(fā)生失效后,庫壁混凝土壓應(yīng)力在13-18MPa,遠(yuǎn)未達(dá)到破壞極限。四個樁發(fā)生失效后,庫壁混凝土壓應(yīng)力仍未達(dá)到破壞極限,僅洞口處局部壓應(yīng)力到達(dá)27MPa。由此可見,筒倉結(jié)構(gòu)由于支撐筒壁被壓碎導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體倒塌的可能性極小。
雖然導(dǎo)致結(jié)構(gòu)破壞的原因可能多種多樣,由于不良地質(zhì)或跟不良地質(zhì)有關(guān)的原因產(chǎn)生結(jié)構(gòu)破壞的可能性很大,且具有隱蔽性和直接性,如果在項(xiàng)目前期地質(zhì)勘察階段忽略掉一些不利因素,在項(xiàng)目實(shí)施階段是很難控制的。“5.12”汶川大地震顯示,地質(zhì)災(zāi)害可能帶來比地震本身更加可怕的災(zāi)難。工程建設(shè)地質(zhì)勘察在任何項(xiàng)目中都極其重要。當(dāng)以一棟建筑作為一個項(xiàng)目時,對于該建筑的地質(zhì)勘察是詳細(xì)的。但當(dāng)以幾十個建筑,上百個建筑群作為一個項(xiàng)目進(jìn)行地質(zhì)勘察時,對于某一個單體建筑來講,其地質(zhì)勘察的詳細(xì)程度往往會大打折扣,有些重要建筑甚至可能只有1-2個鉆孔,這顯然是不利的。對于象筒倉這樣荷載巨大的建筑物,除在結(jié)構(gòu)投影面積內(nèi)布置地勘鉆孔外,適當(dāng)在建筑物以外布置鉆孔是必要的。特別是地質(zhì)復(fù)雜場地,適當(dāng)增加地質(zhì)鉆孔絕對不會是浪費(fèi)。地勘報(bào)告不僅要分析整個項(xiàng)目場地的穩(wěn)定性,還要對每一個單體建筑物,尤其是象筒倉這類建筑物的局部場地穩(wěn)定性進(jìn)行研究。施工中如果發(fā)生樁基實(shí)際深度超過地勘鉆孔深度,應(yīng)當(dāng)補(bǔ)充地勘鉆孔,探明樁底標(biāo)高以下5m范圍內(nèi)的地質(zhì)情況,并對每一個樁進(jìn)行承載力驗(yàn)算。本文的樁基失效推算是建立在地基均勻,樁身強(qiáng)度完全滿足設(shè)計(jì)要求情況下。如果樁身質(zhì)量存在缺陷,或地基不均勻,一個或兩個樁基失效也可能導(dǎo)致“多米勒骨牌效應(yīng)”,結(jié)構(gòu)在較短時間內(nèi)由局部破壞發(fā)展為整體破壞。當(dāng)樁基持力層為強(qiáng)度較高的基巖時,由于筒倉結(jié)構(gòu)的剛度極大,變形協(xié)調(diào)能力差,支座沉降將直接導(dǎo)致該支座反力傳遞給相鄰支座,該類樁基基底務(wù)必清理干凈,防止樁基受力不均導(dǎo)致嚴(yán)重后果。對于大直徑樁基,最好參照廣東省地基規(guī)范的要求,在每個樁內(nèi)預(yù)埋超聲波檢測管,便于100%樁身質(zhì)量檢查,避免因抽查取樣的局限性釀成重大事故。
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投稿:news@ccement.com
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